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SE ACEPTA LA FALLA POR FLEXIÓN, debido a que puede colocarse refuerzo horizontal en la cantidad suficiente

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SIN EMBARGO, EL REFUERZO HORIZONTAL DEBERÁ ABSORBER POR LO MENOS “VR” EN PREVISIÓN DE UNA FALLA POR CORTE ρh mín = 0.1%

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ASIMISMO, DEBERÁ EXISTIR REFUERZO VERTICAL PARA EVITAR LA FALLA POR DESLIZAMIENTO ρ mín = 0.1% @ 45 cm En los extremos y en los encuentros deberá colocarse por lo menos: 2 φ 3/8”

deslizamiento

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POPAYÁN, 1983 Muro sin refuerzo en el borde .

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EN LO POSIBLE, EL REFUERZO VERTICAL EN EL PRIMER PISO DEBE SER CONTINUO

H

FALLA POR TRASLAPE DEL REF. VERTICAL

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Muro M3

20 cm

2 f 1/2" 2 f 3/8"

bloque invertido en 1ra. hilada

traslapes

30Db 25 cm 60Db 70 cm

Traslapes Alternados (60Db y 90Db) y Espigas de 3/8” donde no exista refuerzo vertical. San Bartolomé

En la zona 3, todos las celdas deberán estar totalmente llenas de grout con f´c > 140 kg/cm2

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AMPLIFICACIÓN DE LOS ESFUERZOS SÍSMICOS ELÁSTICOS

1.25

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1.- Verificación de la Flexocompresión en los Bordes Libres

σu = Pu /A + Mu y / I Pu = 1.25 (PD + PL + Ps)

“PL” incluye al 100% de s/c

borde confinado por muros transversales borde libre San Bartolomé

0.3f´m

σu

CONFINAR LA ZONA DONDE:

σu > 0.3 f´m

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COLUMNAS DE CONFINAMIENTO EN BLOQUES CON ALMAS RECORTADAS (t > 19 cm)

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ESPIRALES EN CELDAS EXTREMAS. EXPERIMENTO JAPONÉS, 1988

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CONFINAMIENTO CON PLANCHAS DE ACERO A-36 t = 3 mm

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BLOQUES DE CONCRETO VIBRADO

UNIDADES SÍLICO-CALCÁREAS

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Sólo cuando se coloque planchas en los bordes libre: Para evitar el pandeo de la barra vertical extrema

s

Db > s / 13 Sí: s = 20 cm à 5/8” Sí: s = 15 cm à ½”

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2.- Cálculo del Factor de Reducción de Resistencia φ para el diseño por Flexión

Pu = 0

à

φ = 0.85

Pu > 0.1 f´m t L = Po

φ = 0.65

à

Para valores intermedios de “Pu”, interpolar:

φ = 0.85 – 0.2 Pu / Po

φ 0.85 0.65

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Po

Pu

3.- Cálculo del Refuerzo Vertical a Concentrar en Extremos

Mn = As fy D + Pu L / 2 > Mu / φ D = 0.8 L Para hallar “As”, usar Pu = 0.9 PD à φ à As Para hallar “Mn”, usar Pu = 1.25 (PD+PL+Ps) “Mn” se calcula sólo para el primer piso San Bartolomé

En el caso que exista paredes transversales, puede aplicarse conservadoramente la fórmula anterior, reduciendo Mu por la acción de la carga tributaria Pt que baja por la pared transversal:

X Pt

Mu – Pt e

Mu

e As2 As1 San Bartolomé

El muro ortogonal “Y” se diseña en forma similar que el muro “X” y en la zona de intersección se utiliza el mayor de los refuerzos. San Bartolomé

DIAGRAMA DE INTERACCIÓN (opcional)

Obtención de un punto del diagrama de interacción a = 0.85 c Sí es < eyà fs = Es es Sí es > eyà fs = fy San Bartolomé

4.- Diseño por Corte Primer Piso: Vn1 = 1.25 Vu1 (Mn1 / Mu1) ...mínimo VR1 Pisos Superiores: Vni = 1.25 Vui (Mn1 / Mu1) ...máximo VRi

Vn

D = 0.8 L cuando Me / (Ve L) >1 D = L cuando Me / (Ve L) < 1 s < 45 cm San Bartolomé

5.- Diseño de la Solera

T = Vn h / L < Vn As = T / (1.5 fy) > 0.1 f´c Acs / fy...mínimo 4 φ 8 mm Estribos mínimos: [] ¼”, 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm

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AISLAMIENTO DEL ALFÉIZAR

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